ABCDEFGHIJKLMNOPQRSTUVWXYZAAABACADAEAFAGAHAIAJAKALAMANAOAPAQARASATAUAVAWAXAYAZBABBBCBDBEBFBGBHBIBJBKBLBMBNBOBPBQBRBSBTBUBVBWBXBYBZCACBCCCDCECFCGCHCICJCKCLCMCNCOCPCQCRCS
2
3
4
Dimensionnement
Paramètres de Calcul :
Poids Totales à L'ELS :
Sollicitaions à L'ELU ou ACC :
Calcul du Tassement :
Poids Totales à L'ELU ou ACC :
Détail de Ferraillage :
5
Béton fc28 :
25,0MPa
6
Contraintes & RenversementAcier fe :400,0MPa
Poids semelle :
41,63kNNu :829,59kN
Paramètres du Sol :
Propriètes du Sol :
Poids semelle :
56,19kNTable
7
Enrebage C :
3,0cm
Poids A.Poteau :
2,80kN
Poids A.Poteau :
3,78kNSensNoLongueurDiamètreEspacementNombre
8
Poinçonnement
Poids remblai :
34,56kN
Vérification de Poinçonnement Sans Nappe Supperieur CBA 91 Art A.5.2.4.2 :
Cc :0,202
l'indice de compressibilité (0,1 < Cc < 2,5)
SolE.1000 kN/m²γ
Poids remblai :
69,21kNA①1,9ϕ121513
9
Poteau :
Poids Total :
677,96kNe0 :0,200
l'indice du Vide
marne[5–25].1000
0.4 – 0.5
Poids Total :
954,99kNB②2,0ϕ121514
10
Tassementa :35cm
F (ELU) < 0.045. h. uc . fcj / ɣb
Ϭ'v0 :72,000kN/m²
la contrainte effective initiale (ɣsol) * H
limon[50–100].1000
0.4 – 0.5
11
b :40cm
Vérification des contraintes :
q :183,233kN/m²
la charge verticale uniforme
Argile[15–50].1000
0.4 – 0.5
Calcul de Ferraillage :
12
FerraillageD :80cmu :3,30m
périmêtre moyen
E :1,00E+05kN/m²
Le Module d'élasticité du sol
Argile Sableuse[25–250].1000
0.4 – 0.5
12,26
Plan de Ferraillage :
13
hL :40cmSens A :h :0,45m
hauteur de la dalle
γ :0,300
Le coefficient du poisson du sol
sable[10–24].1000
0.2 – 0.4
Sens A :12,45
14
Plan de Ferraillage
ea ser :0,97cm30,83fc 28 :25,00MPa
béton à 28 jours
B/A :1,081gravier[48–148].1000
0.1– 0.4
ea u :0,95cm12,96
15
Sol :
Diagramme :
Trapezoidale
ɣb :1,50Cf :0,880
Coefficient de forme
Roche
[144–14400].1000
0.1– 0.4
Diagramme :
Trapezoidale
11,37
16
ϭsol :1,90BarsϬa1 :1,77Bars
Satisfaite
-1,77
Méthode :
Méthode des moments
17
ɣsol :18,00kN/m3Ϭa2 :1,89Bars
Satisfaite
-1,89
F limite =
1113,75KN
Calcul du Tassement Immédiat à L'ELS :
Coefficient de forme Giroud 1972 :
Ϭa1 :2,50BarsM1a :170,39kN.m
18
H :4,00
m , Encrage des semelles
=> Pas de poinçonnement du fût sur la semelle.
Ϭa2 :2,66BarsϬa3 :1,65Bars
19
ΔH :1,50
cm , Tassement admissible
Sens B :B/ACfϬa3 :2,62BarsM1a :149,54kN.m
20
eb ser :0,22cm33,33
Vérification de Poinçonnement Avec Nappe Supperieur CBA 91 Art A.5.2.4.2 :
10,88Ax :11,37cm² /1,9
21
Dimensionnement Initial :
Diagramme :
Trapezoidale
Si :0,293cm21,20
Ax choisi :
13 HA 12
=20,34cm²
22
Données :Ϭb1 :1,82Bars
Satisfaite
-1,82
F (ELU) < (0,05+1.5 . ro) . d . uc . fcj / ɣb
31,43
Sx choisi :
15cm13,07
23
A :1,7mϬb2 :1,84Bars
Satisfaite
-1,84
Calcul du Tassement de consolidation à L'ELS :
41,59Sens B :13,12
24
Chargments à L'ELS :
Chargments à L'ELU ou ACC :
B :1,9m
Armatures longitudinales
51,72eb u :0,22cm12,16
25
Vérification de la stabilité au renversement RPA2003 Art 10.1.5 :
Sens A :6,23cm2 / ml61,83
Diagramme :
Trapezoidale
11,80
26
Nser :598,98kNNu :825,81kN
Dimensionnement Choisi :
Sens B :6,23cm2 / ml71,92
Méthode :
Méthode des moments
27
Vx ser :0,00kNVx u :0,00kNSens A :d :30,00cm82,00Ϭb1 :2,56BarsM1a :159,93kN.m
28
Vy ser :0,00kNVy u :0,00kNAch :1,85mea ser :0,97
cm < A/4 :
46,25cmro :cmSc :0,443cm92,07Ϭb2 :2,60BarsϬa3 :1,61Bars
29
Mx ser :
6,55kN.mMx u :9,04kN.mBch :2,0m
=> Pas de risque de renversement dans le sens A.
F limite =
1113,750102,13Ϭb3 :2,59BarsM1a :155,16kN.m
30
My ser :
1,47kN.mMy u :2,07kN.mh :43cmSens B :
=> Pas de poinçonnement du fût sur la semelle.
S = Si + Sc :
0,736cm152,37Ay :11,80cm² /2,0
31
hch :45cmeb ser :0,22
cm < B/4 :
50,00cm
=> le Tassement de la semelle est acceptable.
202,54
Ay choisi :
14HA 12=20,34cm²
32
=> Pas de risque de renversement dans le sens B.
Sy choisi :
15cm
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https://www.GCAlgerie.com/
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